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作者：安森美(onsemi)Karol Rendek、Stefan Kosterec、Didier Balocco、Aniruddha Kolarkar和Will Abdeh
在本系列的前几篇文章中[1-6]，我们介绍了基于安森美(onsemi)的SiC功率模块和其他功率器件开发的25kW EV快充系统，包括这个可扩展系统的整体架构和规格，以及其中PFC和DC-DC变换部分的硬件设计和控制策略。我们基本已经把电路设计部分讲完了，除了辅助电源设计的相关内容。
辅助电源一般由直流母线供电，用于支持各种控制器、驱动、通信器件、传感器等工作电压。根据车厂对电池的选择，额定电压通常是400 V或800 V。虽然400 V电池仍然占领目前的EV市场，但更高电压的电池将成为未来的趋势。
现在，用800 V电池替换400 V电池，这对系统效率的提高是非常有帮助的。更大的母线电压意味着PFC电路的电流更小，从而可以使用更低电流规格要求的SiC MOSFET，有助于通过提高功率密度和减少系统尺寸来提高整体效率。
除此之外，800 V电池也有自己的优势，比如高压低电流的快充。举个例子，一般充满一个60 kWh容量的电池，400 V/150 A的功率下充满需要1小时，而800 V/100 A的条件下只需要45分钟。降低工作电流能够减小电感尺寸(更细的线径)并解决散热问题，所以我们说800 V方案是EV充电站的大趋势。
考虑到这些，25 kW快充系统设计中的辅助电源是直接连接在800 V母线上的，这种情况下，在系统启动时，辅助电源系统将工作在240 V-900 V区间。由于PFC电路是交流400 V输入，母线电容通过SiC MOSFET的体二极管进行充电，所以实际母线电压会达到约560V。当母线电压达到240 V时，辅助电源系统就会开始工作。
本篇将介绍25 kW快充系统中的辅助电源设计。它基于安森美(onsemi)针对800 V母线电压的EV应用所做的一个辅助电源参考设计方案，即SECO-HVDCDC1362-40W-GEVB，它能提供15 V/40 W的持续输出供电。类似的方案还有SECO-HVDCDC1362-15W-GEVB，它能提供15 V/15 W的持续输出。
辅助电源的设计
安森美目前推出过的2套高压辅助电源方案，适用于800 V和400 V电池的BEV(纯电电动车)和PHEV(插混电动车)，能提供15 W或40 W的输出功率。尽管这2套方是针对汽车应用的，但它们也能满足具有类似高压直流母线的应用，比如直流快充。这种情况下，我们可以使用非车规器件，从而减少BOM成本。
SECO-HVDCDC1362-40W-GEVB(40 W输出)和SECO-HVDCDC1362-15W-GEVB(15 W输出)是适用于800 V和400 V车载电池的高效高压辅助电源方案。它们拥有足够宽的工作电压范围240 V-900 V，可以工作在400 V和800 V系统，同时稳定提供一个15 V/15 W或15 V/40 W的输出。图1可以看到SECO-HVDCDC1362-40W-GEVB在25 kW快充系统里的位置。
图1. 25 kW直流快充系统框图
辅助电源系统基于反激式(Flyback)拓扑，使用一颗原边反馈(Primary Side Regulated)准谐振(Quasi-Resonant)反激式控制器。原边反馈控制器的一个最大优点是它不需要光耦，这大大提高了电源的可靠性。
图2. 辅助电源框图
方案主要包括QR反激控制器NCP1632、1200 V,160 mΩ,TO247-3L的SiC MOSFET NTHL160N120SC1和SiC二极管FFSPF1065A。NTHL160N120SC1的栅极电容仅有34 nC，有利于减少电压突变和开关损耗，也有利于提高反激电路和辅助电源的整体效率。
NCP1362用于提供驱动SiC MOSFET的12 V栅极电压，无需额外的预驱，简化了整体电源设计。NCP1362的驱动电压是0 V-12 V，足以开启SiC MOSFET，没有必要达到MOSFET的最大Vgs值。一颗5 kW,160 V的TVS二极管用于为NTHL160N120SC1提供钳位保护。不使用驱动器带来了许多好处，比如：
减少器件成本
简化BOM(驱动器和相关被动器件)
更少器件和更少寄生效应带来的更高的稳定性
更高效率
简化Layout
直流充电模块的设计遵循IEC61851-1标准，反激变压器也符合IEC61558-1标准，其中对1000 V的工作电压时的耐压要求是2.75 kVrms，而我们设计中的反激变压器具有4 kV的耐压水平，并且为了减少RCD吸收电路的损耗进行了优化。RCD电路有助于限制高压条件下的过压、电压突变振荡，并且能为SiC MOSFET提供一个100 V的电压裕度。
图3显示了负载功率在10%-100%下的瞬态响应，图4则体现了500 V DC输入下负载在100%-10%的瞬态波形。可以看到在电压转换时没有发现任何振荡，这体现了其高度稳定性。
图3. 10%-100%功率下的负载瞬态波形@500 V
图4. 100%-10%功率下的负载瞬态波形@500 V
采用了工业级器件的SECO-HVDCDC1362-40W-GEVB具有高输出功率，它被用在25 kW直流充电系统的3个部分。第一个是在PFC部分用于为SECO-LVDCDC3064-SIC-GEVB供电，它作为驱动SiC功率模块的栅极驱动器的隔离电源，提供稳定的电压(-5 V和20 V)，如图5，用于在宽输入电压范围内的高效开断。
图5. SECO-HVDCDC1362-40W-GEVB在PFC中的使用
从图1我们可以看到剩下两个辅助电源系统被用于25 kW系统的DC-DC部分，一个连接至直流母线，另一个连接到变压器副边输出端如图6。我们没有在设计中采用高压机械开关或继电器，而是通过通用控制板(SECO-TE0716-GEVB)根据当前DC-DC工作方向来决定使用哪个辅助电源模块。
图6. SECO-HVDCDC1362-40W-GEVB在双向DC-DC中的使用
结论
800 V电池和其电路系统是非常理想的，因为它们能提高系统效率并且减少电池充电时间。不过，尽管800 V的母线电压能够降低回路电流，但设计一套高效的、适合800 V系统的辅助电源仍然充满挑战。本篇文章简单介绍了25 kW直流快充系统的辅助电源方案，它们直接连接在800 V母线并为快充系统中的低压器件供电。
本系列文章共包含八个部分，下周我们将发布第八部分。
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“25kW SiC直流快充设计指南(第一部分): 有关电动车应用”by Karol Rendek and Stefan Kosterec.
“25kW SiC直流快充设计指南(第二部分)：方案总览”by Karol Rendek and Stefan Kosterec.
“25kW SiC直流快充设计指南(第三部分)：PFC仿真”by Karol Rendek and Stefan Kosterec.
“25kW SiC直流快充设计指南(第四部分)：DC-DC 级的设计考虑因素和仿真”by Karol Rendek and Stefan Kosterec.
“25kW SiC直流快充设计指南(第五部分)：控制算法、调制方案和反馈”by Karol Rendek and Stefan Kosterec.
“25kW SiC直流快充设计指南(第六部分)：用于电源模块的栅极驱动系统”by Karol Rendek、Stefan Kosterec、Didier Balocco、Aniruddha Kolarkar和Will Abdeh.
SECO-HVDCDC1362-15W-GEVB
SECO-HVDCDC1362-40W-GEVB
SECO−LVDCDC3064−SIC−GEVB
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